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不锈钢的焊接工艺的研究 毕业论文doc

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  前 言 进入20世纪90年代以来,我国不锈钢的消费量增加很快。1997年我国不锈钢的表观消费量跨越了 100万1,2001年达到220万t,居世界第一位。当前逐年大幅度增加,2005年达到522万t。持续5年成为世界上最大的不锈钢消费国度。 不锈钢因为其优秀的耐侵蚀机能,在我国的经济扶植中拥有举足轻重的地位,被普遍使用于船舶、车辆、汽车、宇航、桥梁、建筑、压力容器、贮罐、建筑机械、管线及家电设备等行业。在不锈钢加工工艺中,焊接是最次要的必不成少的加工手艺。焊接件的数量、品种、规格在不竭地添加,对焊接工艺和质量的要求也越来越高。并且跟着手艺的引进,国外的不少不锈钢的品种和商标、新焊接材料、新焊接手艺、新焊接工艺在国内市场合占的比重逐渐添加,因而对国内的焊接手艺人员也提出了很多新的问题。 焊接性是指同种金属材料或异种金属材料在焊接加工前提下,可以或许构成具备必然利用机能的焊接接头的特征。焊接性应包罗两个方面的意义:一是连系性,即必然的金属材料在指定的焊接工艺前提下,对煶接缺陷的敏感性,即工艺焊接性;二是利用机能,是金属材料在指定的焊接前提下所构成的焊接接头合用利用前提的程度,也称利用焊接性。焊接性与材料、工艺、布局和利用前提等要素都有亲近的关系,不克不及离开开这些要素而纯真从材料本身的机能来评价焊接性。 与国外比拟,我国的不锈钢焊接手艺程度具有必然的差距,次要表此刻焊接设备(国内目前无一家具有自主学问产权的先辈设备出产厂家,高端焊机完全依赖进口,中低端焊机厂家之间合作激烈,在手艺研发方面投入少)、焊接工艺(大部门焊接工程手艺人员及焊工不熟悉不锈钢的焊接)和焊接材料(焊材研发能力衰,优良焊材次要靠进口)等方面。别的,我国施行的尺度同国外比拟,也比力掉队,因而,火急需要我们加强不锈钢焊接工艺与材料的研究工作,努力于产质量量的提高,包管产质量量的不变,敏捷缩小与国外先辈程度的差距。同时加强对高质量特种不锈钢焊材的研制开辟与出产,顺应市场的需求,降低成本,加强本身的合作能力,为我国的经济扶植做贡献。 目 录 前 言 1 第一章 奥氏体不锈钢 4 第一节 奥氏体不锈钢的商标、成分与力学机能 4 第二节 奥氏体不锈钢焊接工艺要点 5 一、焊前预备 5 二、焊接方式选择 6 三、焊接材料选择 6 四、焊接工艺要点 7 五、焊后清理 7 第三节 奥氏体不锈钢焊接常见问题 7 一、焊接热裂纹 7 二、焊接接头的晶间侵蚀 9 三、应力侵蚀开裂(SCC) 12 第二章 双相不锈钢 14 第一节 双相不锈钢的机能特点 14 第二节 2205双相不锈钢成分与力学机能 15 第三节 2205双相不锈钢焊接机能与工艺研究 16 一、2205双相不锈钢焊接机能 16 二、焊接工艺参数 16 三、焊接接头的力学机能 17 四、焊缝和热影响区的金相组织 17 五、焊接工艺中应留意的几个要素 18 第三章 铁素体不锈钢焊接机能研究 19 第一节 铁素体不锈钢的引见 19 一、铁素体不锈钢的构成和品种 19 二、普互市铬铁素体不锈钢具有的次要问题 21 第二节 试验材料和方式 22 一、试验材料化学成分 22 二、试验方式 22 三、焊接工艺配备 22 四、焊接工艺参数 23 第三节 试验成果及阐发 23 一、焊接接头的无损检测 23 二、焊接接头的机械机能测试 23 三、焊接接头宏观查抄 24 四、焊接接头的耐晶间侵蚀试验 24 五、焊接接头微观组织 25 六、小结 25 第四章 马氏体不锈钢 26 第一节 马氏体不锈钢的化学构成及分类 26 第二节 马氏体不锈钢的焊接工艺 28 一、焊接性 28 二、焊接工艺 29 三、焊接材料的选用 29 第三节 焊接工艺办法 30 第四节 铬系马氏体不锈钢的焊接性 30 参考文献 32 致 谢 33 第一章 奥氏体不锈钢 第一节 奥氏体不锈钢的商标、成分与力学机能 奥氏体钢以铬镍为次要合金元素。一般奥氏体钢的含铬量为W Cr=18%,进一步添加含铬量可提高其对一般酸的耐侵蚀能力。奥氏体不锈钢次要靠镍来完成奥氏体化,在此根本上,有时用少量锰与氮部门代替镍。在奥氏体钢中可通过插手钛或铌,或把含碳量Wc降至0.03%及以下,达到碳的不变化,以防止呈现晶间侵蚀。插手钼能够提高铬镍奥氏体不锈钢的抗点状侵蚀和裂缝侵蚀能力。常用奥氏体钢的商标与成分见表1-1。力学机能见表1-2。 表1-1 常用奥氏体钢的商标与化学成分w(%) 商标 C Si Mn P S Ni Cr 其他 0Cr18Ni9 ≤0.08 ≤1.00 ≤2.00 ≤0.035 ≤0.030 ≤8.00~11.00 ≤18.00~20.00 — 00Cr19Ni11 ≤0.03 ≤1.00 ≤2.00 ≤0.035 ≤0.030 ≤9.00~13.00 ≤18.00~20.00 — 0Cr18Ni12Mo3Ti ≤0.08 ≤1.00 ≤2.00 ≤0.035 ≤0.030 ≤11.00~14.00 ≤16.00~19.00 Mo:2.50~3.50 Ti:5XC%~0.70 0Cr18Ni11Ti ≤0.08 ≤1.00 ≤2.00 ≤0.035 ≤0.030 ≤9.00~13.00 ≤18.00~20.00 Ti≥5Xc% 0Cr19Ni9N ≤0.08 ≤1.00 ≤2.50 ≤0.035 ≤0.030 ≤7.00~10.50 ≤18.00~20.00 N:0.10~0.25 00Cr18Ni10N ≤0.03 ≤1.00 ≤2.50 ≤0.035 ≤0.030 ≤8.50~11.50 ≤17.00~19.00 N:0.12~0.22 0Cr25Ni20 ≤0.08 ≤1.00 ≤2.00 ≤0.035 ≤0.030 ≤19.00~22.00 ≤24.00~26.00 — 00Cr18Ni14Mo2Cu2 ≤0.03 ≤1.00 ≤2.00 ≤0.035 ≤0.030 ≤12.00~16.00 ≤17.00~19.00 Mo:1.20~2.75 Cu:1.00~2.50 2Cr21Ni12N 0.15~0.28 0.75~1.25 1.00~1.60 ≤0.035 ≤0.030 ≤10.50~12.50 ≤20.00~22.00 N:0.15~0.30 1Cr18Ni9 ≤0.08 ≤1.00 ≤2.00 ≤0.035 ≤0.030 ≤8.00~11.00 ≤17.00~19.00 — 3Cr18Mn12Si2N 0.22~0.30 1.40~2.20 10.50~12.50 ≤0.060 ≤0.030 — ≤17.00~19.00 N:0.22~0.33 0Cr23Ni13 ≤0.08 ≤1.00 ≤2.00 ≤0.035 ≤0.030 ≤12.00~15.00 ≤22.00~24.00 — 表1-2 常用奥氏体钢的热处置轨制及力学机能 商标 热处置/℃ σ0.2/MPa σb/MPa δs﹙%﹚ ψ﹙%﹚ 0Cr18Ni9 固溶1010~1150快冷 ≥205 ≥520 ≥40 ≥60 00Cr19Ni11 固溶1010~1150快冷 ≥177 ≥480 ≥40 ≥60 0Cr18Ni12Mo3Ti 固溶1000~1100快冷 ≥205 ≥530 ≥40 ≥55 0Cr18Ni11Ti 固溶980~1150快冷 ≥205 ≥520 ≥40 ≥50 0Cr19Ni9N 固溶1010~1150快冷 ≥275 ≥550 ≥35 ≥50 2Cr21Ni12N 固溶1010~1150快冷 时效750~800空冷 ≥430 ≥820 ≥26 ≥20 0Cr25Ni20 固溶1030~1150快冷 ≥205 ≥520 ≥40 ≥50 00Cr18Ni14Mo2Cu2 固溶1010~1150快冷 ≥177 ≥4000 ≥40 ≥60 00Cr18Ni10N 固溶1010~1150快冷 ≥245 ≥550 ≥40 ≥50 1Cr18Ni9 固溶1010~1150快冷 ≥205 ≥520 ≥40 ≥60 3Cr18Mn12Si2N 固溶1100~1150快冷 ≥390 ≥680 ≥35 ≥45 0Cr23Ni13 固溶1030~1180快冷 ≥205 ≥520 ≥40 ≥60 第二节 奥氏体不锈钢焊接工艺要点 一、焊前预备 1、下料方式的选择 奥氏体不锈钢中有较多的铬,用一般的氧—乙炔切割有坚苦,可用机械切割、等离子弧切割及碳弧气刨等方式进行下料或坡口加工。 2、坡口的制备 在设想奥氏体不锈钢焊件坡口外形和尺寸时,应充实考虑奥氏体不锈钢的线膨胀系数会加剧接头的变形,应恰当削减V形坡吵嘴度。当板厚大于10mm时,应尽量选用焊缝截面较小的U形坡口。 3、焊前清理 为了包管焊接质量,焊前应将坡口两侧20~30mm范畴内的焊件概况清理清洁,若有油污,可用丙酮或酒精等无机溶剂擦拭。对概况质量要求出格高的焊件,应在恰当范畴内涂上用白粉调制的糊桨,以防飞溅金属毁伤概况。 4、概况防护 在搬运、坡口制备、拆卸及定位焊过程中,应留意避免毁伤钢材概况,免得使产物的耐蚀性降低。如不答应用利器划伤钢材概况,不答应随便四处引弧等。 二、焊接方式选择 奥氏体不锈钢具有较好的焊接性,能够采用焊条电弧焊、埋弧焊、钨极氩弧焊、熔化极气体庇护焊、等离子弧焊等进行焊接。 1、焊条电弧焊 焊条电弧焊是最常用的焊接方式,具有操作矫捷、便利等长处。为提高焊缝金属抗裂纹能力,宜选择碱性药皮的焊条;对于耐蚀性要求高、概况成形要求好的焊缝,宜选用工艺性优良的钛钙型药皮的焊条。 2、氩弧焊 氩弧焊是焊接奥氏体不锈钢的抱负方式,焊接过程中合金元素烧损很小,焊缝概况干净无渣,焊缝成形好。此外,因为焊接热输入较低,出格适宜对过热敏感的奥氏体不锈钢的焊接。 3、埋弧焊 埋弧焊是一种高效的焊接方式,出格是热输入大,熔池尺寸较大,冷却速度和凝固速度慢,因而焊接热裂纹敏感性增大。埋弧焊对母材稀释率变化范畴大(10%~75% 等离子弧焊属于惰性气体庇护的熔化焊方式,因为等离子弧能量集中、焊件加热范畴小、焊接速度快、热能操纵率高及热影响区窄等特点,对提高接头的耐蚀性,改善接头组织很是有益。 三、焊接材料选择 奥氏体不锈钢焊接材料的选用准绳,应使焊缝金属的合金成分与母材成分根基不异,并尽量降低焊缝金属中碳含量和S、P等杂质的含量。 对于工作在高温前提下的奥氏体不锈钢,填充材料选择的准绳是无裂纹的前提下包管焊缝金属的热强性与母材根基不异,这就要求其选材料成分大致与母材成分相婚配,同时该当考虑焊缝金属中铁素体含量的节制。对于持久在高温前提下运转的奥氏体不锈钢焊接接头,铁素体含量不该跨越5%20%WMn=6%~8%Ti或Nb等不变化元素或超低碳焊接材料;对于要求耐酸侵蚀机能较高的工件,常选用含Mo的焊接材料。 四、焊接工艺要点 按照奥氏体不锈钢匹敌裂性和耐蚀性的要求,焊接时要留意以下几点: 1、焊前不预热 因为奥氏体不锈钢具有较好的塑性,冷裂纹倾向较小,因而焊前不必预热。多层焊时要避免道间温渡过高,一般应冷却到100℃以下再焊下一层;不然接头冷却速度慢,将促使发生碳化铬而形成耐晶间侵蚀性下降。在工件钢性极大的环境下,有时为了避免裂纹的发生,不得已进行焊前预热。 2、防止接头过热 具体办法有:焊接电流比焊低碳钢时小10%~20% 奥氏体不锈钢焊接后,准绳上不进行热处置。只要焊接接头发生了脆化或要进一步提高其耐蚀能力时,才按照需要选择固溶处置、不变化处置或消弭应力处置。 五、焊后清理 不锈钢焊后,焊缝必需进行酸洗、钝化处置。酸洗的目标是去除焊缝及热影响区概况的氧化皮;钝化的目标是使酸洗的概况从头构成一层无色的致密氧化膜,起到耐蚀感化。常用的酸洗方式有两种:酸液酸洗。分为浸洗法和刷洗法。浸洗法是将焊件在酸洗槽中浸泡25~45min 第三节 奥氏体不锈钢焊接常见问题 一、焊接热裂纹 单相奥氏体不锈钢焊接时,具有较高的热裂纹敏感性,在焊缝及近缝区都有可能呈现热裂纹,最常见的是焊缝凝固裂纹,也可能在热影响区(HAZ)或多层焊道间金属呈现液化裂纹。 1、焊接接头发生热裂纹的缘由 奥氏体不锈钢具有较大的热裂纹敏感性,次要取决于其化学成分、组织与机能特点: (1)化学成分 奥氏体不锈钢中合金元素较多,特别是含有必然数量的镍,它易与硫、磷等杂质构成低熔点共晶,如Ni-S共晶熔点为645℃ ,Ni-P共晶元素为880℃ ,比Fe-S、Fe-P共晶的熔点更低,风险性也更大。其他一些元素如硅、硼、铌等元素,也能构成无害的易熔晶间层,这些低熔点共晶会促使热裂纹的发生。 (2)组织 奥氏体不锈钢焊缝易构成标的目的性强的粗大柱状晶组织,有益于无害杂质元素的偏析,从而促使构成持续的晶间液膜,添加了热裂纹的敏感性。 (3)机能 从奥氏体不锈钢的物理机能看,它具有热导率小、线胀系数大的特点,因此在焊接局部加热和冷却前提下,易发生较大的焊接残存拉应力,进一步推进焊接热裂纹的发生。 从上述三个方面看,热裂纹是奥氏体不锈钢焊接时比力容易发生的一种缺陷,出格是含铬较高的奥氏体不锈钢更容易发生。因而,奥氏体不锈钢发生热裂纹的倾向要比低碳钢大得多。 2、防止奥氏体不锈钢发生热裂纹的次要办法 (1)冶金办法 严酷节制焊缝金属中无害杂质元素的含量。钢中镍含量越高,越该当严酷节制硫、磷、硼、硒等无害元素的含量。调整焊缝化学成分。插手铁素体元素,使焊缝金属呈现奥氏体-铁素体双相组织,可以或许无效地防止焊缝热裂纹的发生。如18-8钢焊缝组织中有少量铁素体(δ)相具有,则抗裂机能大大提高,如图1-1所示。这是由于δ相的具有打乱了奥氏体焊缝柱状晶的标的目的性(如图1-2所示)、细化了晶粒,低熔点的杂质被铁素体分离和离隔,避免了低熔点杂质呈持续网状分布,从而障碍热裂纹扩展和延长;δ相能消融较多的硫、磷等微量元素,使其在晶界上的数量大为削减,从而提高焊缝抗热裂纹的能力。常用铁素体化的元素有铬、钼、钒等。 图1-1 δ相对含量对焊缝热裂倾向的影响 图1-2 δ相在奥氏体基体上的分布 节制焊缝金属中的铬镍比。对于18-8型不锈钢来说,当焊接材料的铬镍比小于1.61时,就易发生热裂纹;而铬镍比达到2.3~3.2 在焊缝金属中插手少量的铈、锆、钽等微量元素。这些元素能够细化晶粒,也能够削减焊缝对热裂纹的敏感性。 上述冶金要素次要是通过选择焊接材料来达到调整焊缝化学成分的目标。目前我国出产的18-8型不锈钢焊条的熔敷金属,都能获得奥氏体-铁素体双相组织。 (2)工艺办法 焊接时应尽量减小熔池过热程度,以防止构成粗大的柱状晶。为此焊接时宜采用小热输入及小截面的焊道;多层焊时,道间温度不宜过高,以避免焊缝过热;焊接过程中焊条不答应摆动,采用窄焊缝的操作手艺。 此外,液化裂纹次要出此刻25-20型奥氏体不锈钢的焊接接头中。为防止液化裂纹的发生,除了严酷限制母材中的杂质含量、节制母材的晶粒度以外,在工艺上应尽量采用高能量密度的焊接方式、小热输入和提高接头的冷却速度等办法,以削减母材的过热和避免近缝区晶粒的粗化。 二、焊接接头的晶间侵蚀 有些奥氏体不锈钢的焊接接头,在侵蚀介质中工作一段时间后可能发生局部沿着晶界的侵蚀,一般称此种侵蚀为晶间侵蚀,0Cr18Ni9不锈钢晶间侵蚀,如图1-3所示。按照母材类型和所采用焊接材料与焊接工艺分歧,奥氏体不锈钢焊接接头可能发生在焊缝区、HAZ敏化去(600~1004所示。 图1-3 0Cr18Ni9不锈钢晶间侵蚀 图1-4 奥氏体不锈钢焊接接头 a—焊缝区 b—HAZ敏化区 c—熔合区 1、晶间侵蚀 (1)发生晶间侵蚀的缘由。奥氏体不锈钢焊缝和HAZ敏化区的晶间侵蚀,都与敏化过程使晶界构成贫铬层相关。焊缝发生晶间侵蚀可有两种环境:一种是焊态下已有Cr23C6析出,如多层焊缝的反复加热区域;另一种为接头在焊态下无贫铬层,但焊后颠末敏化温度区间,因此具有晶间侵蚀倾向。 奥氏体不锈钢在加热到450~85450℃时,碳原子勾当能力很弱,Cr23C6析出坚苦不会构成贫铬层;而当温度高于850℃时,晶粒内部的铬获得了的动能,扩展到晶界,从而使已构成的贫铬层消逝;而在450~850℃温度区间内,既有益于Cr23C6的析出,晶粒内部的铬原子又不克不及扩散到晶界,最容易构成贫铬层,对晶间侵蚀最敏感。当然,若是在450~850℃温度区间加热足够长的时间,晶内的铬原子也能够扩散到晶界使贫铬层消逝。 (2)防止焊接接头发生晶间侵蚀的办法 ①冶金办法 使焊缝金属具有奥氏体-铁素体双相组织,其铁素体的体积分数应在4%~12%范畴内,不只能提高焊缝金属抗晶间侵蚀的能力和抗应力侵蚀的能力,同时还能提高焊缝金属抗热裂纹的能力。 在焊缝金属中渗入比铬更容易与碳连系的不变化元素,如钛、铌、钽和锆等。一般认为认为钛碳比大于5时,能提高抗晶间侵蚀的能力。试验成果证明,钛碳比大于或等于6.7时才有较着的结果;大于7.8时,才能完全地改善晶间侵蚀的倾向。这是因为钛优先地与全数的碳连系,消弭了晶间的贫铬地带,从而改善了抗蚀性。 超低碳有益于防止晶间侵蚀。最大限度地降低碳在焊缝金属中的含量,达到低于碳在不锈钢中室温消融极限值以下,使碳不成能与铬生成Cr23C6,从底子上消弭晶界的贫铬区。碳的质量分数在焊缝金属中小于0.03%时,就能提高焊缝金属的抗晶间侵蚀能力。 如上所述,为了使焊缝金属中含有得当的合金元素品种和数量,只要从焊接材料动手,选择满足上述冶金要素前提的焊条、焊剂及焊丝,才能使焊缝金属达到不发生晶间侵蚀的目标。 ②工艺办法 选择合适的焊接方式,即选择热输入最小的焊接方式,让焊接接头尽可能地缩短在敏化温度区间逗留的时间。对于薄件、小型法则的焊接接头,应选用能量集中的真空电子束焊、等离子弧焊、钨极氩弧焊;对于中等厚度的板材的焊缝,可采用熔化极气体庇护焊;而大厚度的板材的焊接,选用埋弧焊、焊条电弧焊为常用的焊接方式,气焊不宜采用。 焊接参数应在包管焊缝质量的前提下,采用小的焊接电流,最快的焊接速度。在操作上尽量采用窄焊缝,多道多层焊,并留意每焊完一道焊缝后要等焊接处冷却至室温再进行下一道焊缝的焊接。在施焊过程中,不答应焊条或焊丝摆动;焊接管子采用氩弧焊打底时,能够不加填充材料进行熔焊,在可能的前提下,管内通氩气庇护。其感化是庇护熔池不易氧化,加速焊缝的冷却速度,有益于后背焊缝的成形。对于接触侵蚀介质的焊缝,在有前提的环境下必然要最初施焊,以削减接触介质焊缝的受热次数。强制焊接区的快速冷却。对于有的法则的焊缝,在可能的前提下焊缝后背可用纯铜垫,在铜垫上通水或通庇护气体等体例进行强迫冷却,有益于防止焊接接头的晶间侵蚀,由于快速冷却能够防止贫铬层的构成。 进行固溶处置或不变化处置。奥氏体不锈钢的热处置方式有固溶处置和不变化处置。固溶处置是把钢加热到1050~1150℃,获得成分平均的单相奥氏体组织,然后快冷,使高温过饱和固溶体组织形态连结到室温。固溶处置后,奥氏体不锈钢具有最低的强度和硬度,最好的耐蚀性,是防止晶间侵蚀的主要手段。呈现敏化现象的奥氏体不锈钢可再次用固溶处置来消弭。 不变化处置是针对含不变剂的奥氏体不锈钢而设想的一种热处置工艺。奥氏体不锈钢中加不变剂(Ti或Nb)的目标是让钢中的碳与Ti或Nb构成不变的TiC或NbC,而不构成Cr23C6,从而防止晶间侵蚀。不变化处置加热温度高于Cr23C6的消融温度,低于TiC或NbC的消融温度,一般在850~900℃,并保温2~4h。不变化处置也可用于消弭因敏化加热而发生的晶间侵蚀倾向。 2、刀状侵蚀发生的缘由 刀状侵蚀简称刀蚀,它是焊接接头中特有的一种晶间侵蚀,只发生在含有Ti、Nb等不变化元素的奥氏体不锈钢焊接接头中。侵蚀部位沿熔合线成长,处于HAZ的过热区,因为区域很窄(电弧焊一般为1.0~1.5mm),外形有如刀削暗语,故称为刀状侵蚀。 高温过热和中温敏化是导致焊接接头过热区发生刀蚀的主要前提。刀蚀发生的缘由也与Cr23C6析出沉淀形成贫铬层相关。含有不变剂的奥氏体不锈钢,钢中的大部门碳与Ti、Nb构成TiC、NbC。焊接时在温度跨越1200℃的过热区,钛和铌的碳化物溶入固溶体中。在高温的感化下,因为碳的扩散能力强,故消融的碳能敏捷向晶界处迁徙,冷却后偏聚在晶界附近呈过饱和形态,而钛和铌则因扩散能力低而留于晶内。若是焊接接头在敏化温度区间再次加热时,过饱和的碳将在奥氏体晶界以Cr23C6形式析出,而Ti、Nb因为在奥氏体相里的扩散速度很是慢,很难迁徙到晶界与碳再次连系,如许Ti、Nb就得到了不变化元素的感化,使晶界构成贫铬层,在侵蚀介质的感化下就会发生刀蚀。 3、防止刀蚀的办法 降低母材的含碳量。这是防止刀蚀的无效办法,如超低碳奥氏体不锈钢的焊接接头就不会发生刀蚀。采用合理的焊接工艺。在包管焊缝质量的前提下,尽量选择较小的热输入,以减小过热区在高温逗留时间,并留意避免在焊接过程中发生“中温敏化”的结果;双面焊时,与侵蚀介质接触的焊缝应尽量最初施焊,如不克不及实施,则应调整焊接参数及焊缝外形,尽量避免与侵蚀介质接触的过热区再次遭到敏化加热,如图1-5所示;焊接过程中或焊后采用强制冷却的方式,使焊缝快速冷却;焊后矫正时应采用冷矫正方式进行;对侵蚀机能要求较高的焊件,需要时要进行焊后的不变化处置或固溶处置。 图1-5 第二面焊缝的敏化区对刀蚀的影响 a图敏化区与侵蚀介质不接触 b图敏化区与侵蚀介质接触 三、应力侵蚀开裂(SCC) 1、应力侵蚀开裂发生缘由 应力侵蚀开裂是在拉应力和特定侵蚀介质配合感化下而发生的一种粉碎形式。跟着拉应力的不竭加大,发生粉碎的时间缩短;当拉应力减小时,侵蚀量也随之减小,以至不发生粉碎。应力侵蚀开裂是奥氏体不锈钢很是敏感且经常发生的侵蚀粉碎形式。据相关统计材料表白:应力侵蚀开裂惹起的变乱占整个侵蚀粉碎变乱的60%以上。 奥氏体不锈钢因为导热性差、线胀系数大、屈就点低,焊接时很容易变形,当焊接变形遭到限制时,焊接接头中必然会残留较大的焊接残存拉应力,加快侵蚀介质的感化。因而,奥氏体不锈钢焊接接头容易呈现应力侵蚀开裂,这是焊接奥氏体不锈钢时最不易处理的问题之一,出格是在化工设备中,应力侵蚀开裂现象经常呈现。 应力侵蚀开裂的概况特征是:裂纹均发生在焊缝概况上;裂纹多平行且近似垂直焊接标的目的;裂纹细长并盘曲,常常贯穿有黑色点蚀的部位。从概况起头向内部扩展,点蚀往往是裂纹的根源,裂纹凡是表示为穿晶扩展,裂纹尖端常呈现分枝,裂纹全体为树枝状。严峻的裂纹可穿过熔合区进入热影响区。 2、防止应力侵蚀开裂的办法 (1)合理地设想焊接接头。避免侵蚀介质在焊接接头部位堆积,降低或消弭焊接接头应力集中。 (2)消弭或降低焊接接头的残存应力。焊后进行消弭应力处置是常用工艺办法,加热温度在850~900℃之间才可获得比力抱负的消弭应力结果;采用机械方式,如概况抛光、喷丸和锤击来形成概况压应力;布局设想时要尽量采用对接接头,避免十字交叉焊缝,单V形坡口改用Y形坡口等。 (3)准确选用材料。选用母材和焊接材料时,应按照介质的特征选用对应力侵蚀开裂敏感性低的材料。 第二章 双相不锈钢 所谓双相不锈钢是在其固溶组织中铁素体相与奥氏体相约各占一半,一般量少相的含量也需要达到30%。在含C较低的环境下,Cr含量在18%~28%,Ni含量在3%~10%。有些钢还含有Mo、Cu、Nb、Ti、N等合金元素。该类钢兼有奥氏体和铁素体不锈钢的特点,与铁素体比拟,塑性、韧性更高,无室温脆性,耐晶间侵蚀机能和焊接机能均显著提高,同时还连结有铁素体不锈钢的475℃脆性以及导热系数高,具有超塑性等特点。与奥氏体不锈钢比拟,强度高且耐晶间副食和耐氯化物应力侵蚀有较着提高。双相不锈钢具有优秀的耐孔蚀机能,也是一种节镍不锈钢。双相不锈钢已成为一种主要的工程材料,普遍使用于石油、天然气和化工等范畴,80年代以来已成为和马氏体型、奥氏体型和铁素体型不锈钢并列的一个钢类。 第一节 双相不锈钢的机能特点 含钼双相不锈钢在低应力下有优良的耐氯化物应力侵蚀机能。一般18-8型奥氏体不锈钢在60℃以上中性氯化物溶液中容易发生应力侵蚀断裂,在微量氯化物及硫化氢工业介质顶用这类不锈钢制造的热互换器、蒸发器等设备都具有着发生应力侵蚀断裂的倾向,而双相不锈钢却有优良的抵当能力。 含钼双相不锈钢有优良的耐孔蚀机能。在具有不异的孔蚀抗力当量值(PRE=Cr%+3.3Mo%+16N%)时,双相不锈钢与奥氏体不锈钢的临界孔蚀电位相仿。双相不锈钢与奥氏体不锈钢耐孔蚀机能与AISI 316L目当。含25%Cr的,特别是含氮的高铬双相不锈钢的耐孔蚀和裂缝侵蚀机能跨越了AISI 316L。具有优良的耐侵蚀委靡和磨损侵蚀机能。在某些侵蚀介质的前提下,合用于制造泵、阀等动力设备。 分析力学机能好。有较高的强度和委靡强度,屈就强度是18-8型奥氏体不锈钢的2倍。固溶态的延长率达到25%,韧性值AK(V型槽口)在100J以上。可焊性优良,热裂倾向小,一般焊前不需预热,焊后不需热处置,可与18-8型奥氏体不锈钢或碳钢等异种焊接。 含低铬(18%Cr)的双相不锈钢热加工温度范畴比18-8型奥氏体不锈钢宽,抗力小,可不颠末锻造,间接轧制开坯出产钢板。含高铬(25%Cr)的双相不锈钢热加工比奥氏体不锈钢略显坚苦,能够出产板、管和丝等产物。冷加工时比18-8型奥氏体不锈钢加工软化效应大,在管、板承受变形初期,需施加较大应力才能变形。与奥氏体不锈钢比拟,导热系数大,线膨胀系数小,适合用作设备的衬里和出产复合板。也适合制造热互换器的管芯,换热效率比奥氏体不锈钢高。仍有高铬铁素体不锈钢的各类脆性倾向,不宜用在高于300℃的工作前提。双相不锈钢中含铬量愈低,α等脆性相的风险性也愈小。 双相不锈钢(Duplex Stainless Steel,简称DSS),指铁素体与奥氏体各约占50%,—般较少相的含量起码也需要达到30%的不锈钢。双相不锈钢从20世纪40年代在美国降生以来,曾经成长到第三代。它的次要特点是屈就强度可达400-550MPa,是通俗不锈钢的2倍,因而能够节约用材,降低设备制形成本。在抗侵蚀方面,出格是介质情况比力恶劣(如海水,氯离子含量较高)的前提下,双相不锈钢的抗点蚀、裂缝侵蚀、应力侵蚀及侵蚀委靡机能较着优于通俗的奥氏体不锈钢,能够与高合金奥氏体不锈钢媲美。 双相不锈钢具有优良的焊接机能,与铁素体不锈钢及奥氏体不锈钢比拟,它既不像铁素体不锈钢的焊接热影响区,因为晶粒严峻粗化而使塑韧性大幅降低,也不像奥氏体不锈钢那样,对焊接热裂紋比力敏感。双相不锈钢因为其特珠的长处,普遍使用于石油化工设备、海水与废水处置。双相不锈钢无论在出产仍是加工方面都逐步成熟。不只钢种和产物品种齐备、质量高并且有价钱合作力,无望成为奥氏体不锈钢的替代产物。可是双相不锈钢的利用温度无限。只能在300℃以下利用,这是因为其具有必然的脆化倾向。全世界双相不锈钢产量的80%是2205双相不锈钢。跟着2205双相不锈钢在我国的大量推广利用,越来越多的化工反映器、换热器、储存容器和管道等都用其制造。因为该钢的抗拉强度下限尺度值达540MPa,可用来制造三类压力容器。对它的制造、查验和利用国度都有严酷的尺度律例。焊接是压力容器制造最主要的工序。因而,对2205双相不锈钢的焊接工艺进行研究具有十分主要的意义。 第二节 2205双相不锈钢成分与力学机能 2205双相不锈钢是一种含N的不锈钢,其合金元素次要为Cr、Ni、Mo,化学成分见表2-1。 2205属高强不锈钢,其力学机能见表2-2。 表2-1 2205双相不锈钢化学成分(%) C S P Si Mn Cr Ni Mo N <0.030 <0.020 <0.030 <1.00 <2.00 21.0~23.0 4.5~6.5 2.5~3.5 0.08~0.20 表2-2 2205双相不锈钢的力学机能 屈就强度MPa 抗拉强度MPa 断后延长率% 450 620 25 2205双相不锈钢力学机能与钢材的回火温度相关,回火温度越高,强度越低。回火温度为600℃,屈就强为400MPa,抗拉强度为650MPa。与铁素体不锈钢比拟,其韧性高,韧脆改变温度低,耐晶间侵蚀机能和焊接机能均显著提高,同时保留了铁素体不锈钢导热系数高、膨胀系数小、具有超塑性等特征;而与奥氏体不锈钢比拟较,屈就强度和抗委靡强度显著提高,约为奥氏体不锈钢的2倍,且耐晶间侵蚀、应力侵蚀和侵蚀委靡等机能有较着改善[2]。氮在强化2205双相不锈钢中起着主要的感化,但当氮的质量分数跨越0.2%时,氮的间隙固溶强化使得奥氏体的强度大于铁素体。添加铁素体的含量,会导致冲击韧性降低,也导致氮在铁素体中的析出,生成氮化铬,由于氮在铁素体中比在奥氏体中的消融度低。而280~350℃区间过渡时效也会导致韧性降低。 第三节 2205双相不锈钢焊接机能与工艺研究 一、2205双相不锈钢焊接机能 焊接是一个冶金过程,2205双相不锈钢的焊接质量,决定于其焊缝和热影响区的铁素体和奥氏体含量的均衡和两相组织的平均性。在焊接过程中,金属从熔融到冷却,从凝固点到1200℃为铁素体组织;1200~800℃奥氏体从铁素体中析出;800~475℃将可能有两头相(σ相、碳化物、氮化物)析出。因而,焊接线能量的输入大小,间接影响着焊缝和热影响区中铁素体的含量。线能量太小,晦气于奥氏体析出;线能量太大,则会惹起合金元素Cr、Ni、Mo的烧损,导致材料的耐侵蚀机能下降、机械机能劣化,不克不及获得优良的相组织,更容易析出两头相。 焊接热轮回的最高温度和快速冷却可促使双相不锈钢组织铁素体化,因为δ铁素体含量的添加导致了冲击韧性和耐蚀性降低。因而,选择合适的焊接工艺参数十分主要。 与奥氏体不锈钢的焊接比拟,2205双相不锈钢的焊接对污染更敏感,出格是对湿气和水分。任何类型的油污、油脂和水分等污染物城市影响材料的抗侵蚀性及力学机能,因而在焊接前要对材料严酷清理。双相不锈钢的焊接接头形式应事后颠末充实地预备,如采用热加工方式切割坡口 ,应将坡口概况打磨至显露金属光泽,并对坡口概况进行渗入检测,焊接坡口最好采用机械加工。凡是环境下,双相不锈钢的焊接不采用预热,由于预热会降低焊接热影响区的冷却速度。当然,预热对于降低钢材概况的湿气是无益的,当采用预热的方式降低湿气时,起首必需清理焊接概况,然后平均地加热到95℃。若是焊缝的冷却速度太快,使得焊接热影响区的铁素体含量添加太大时,采用预热是成心义的。例如,将薄板焊接到厚板上和容器上焊接衬垫等环境下冷却速度是很快的,能够考虑预热。 与奥氏体钢比拟,双相不锈钢具有导热性好和热膨胀系数低的特点,因而不会发生很大的残存应力,具有更高的抵当热裂纹的能力,故双相不锈钢能够采用较大线能量焊接,最大的层间温度为150℃。在现实焊接中,必需包管层间温度不高于工艺试验设定的层间温度。当焊接量很大时,应合理地放置焊接挨次以包管焊缝层间有足够的冷却时间,如许既能包管层间温度,又能提高劳动出产率。焊接工艺评定的试板尺寸会影响冷却速度和层间温度,要留意焊接工艺评定确定的层间温度应比现实焊接时低。因而,工艺评定不克不及预测因为在现实中采用较高的层间温度而导致冷却速度降低的程度。 焊后不必热处置,双相不锈钢在300~1000℃对温度很敏感:在300~700℃进行消弭应力处置会导致σ相析出而发生475℃脆化现象,惹起韧性和抗侵蚀性降低;在700~1000℃进行应力消弭处置,会导致金属间化合物的析出,也会惹起韧性和抗侵蚀性的降低。 二、焊接工艺参数 试板材料:SAF2205,瑞典出产。焊接材料:2205-PW,瑞典Avesta公司出产。焊接试板尺寸为400mm×125mm×6mm对接焊缝,坡口V形,焊接位置:平焊,焊接温度23℃(室温),层间度小于150 ℃。焊接设备为ZX5-400硅整流焊机,直流反接。2205试样化学成分见表2-3, 2205试样力学机能见表2-4。 表2-3 2205试板母材化学成分 % C S P Si Mn Cr Ni Mo N 0.029 0.001 0.021 0.56 1.02 22.8 5.37 3.01 0.13 表2-4 2205试板母材力学机能 屈就强度MPa 抗拉强度MPa 断后延长率% 660 815 33.0 焊接时采用多层单道焊,共3层,直径3.25mm焊条1层,直径4mm焊条2层。焊接工艺参数见表2-5。 表2-5 焊接工艺参数 焊材直径(mm) 焊接方式 焊接电流(A) 焊接电压(V) 焊接速度(m/min) 线.8~9.4 4 SMAW 130~150 24~28 150~200 12.4~12.6 焊接完成后进行外观查抄,不具有咬边、气孔、裂纹和夹渣等缺陷。焊缝余高0.8mm,按JB4730-2005尺度无损检测,拍照质量AB级,Ⅱ级及格。 三、焊接接头的力学机能 按照JB47078-2000《压力容器焊接工艺评定》尺度加工试样,进行力学机能试验。拉伸试样2件,面弯、背弯各2件,焊缝和热影响区冲击试样各3件。焊接接头的力学机能试验数据见表2-6。 表2-6 焊接接头的力学机能尝试数据 材料 σb MPa 断裂位置 弯曲试验 180°,d=24 Akv(20℃) J SAF2205 805 HAZ 面弯 背弯 焊缝 HAZ δ6 及格 及格 48/47/50 52/53/58 四、焊缝和热影响区的金相组织 良多的研究成果都表白,双相不锈钢焊缝中铁素体和奥氏体含量的均衡,对焊缝的力学机能和抗蚀机能有着主要的影响。因而,为了评估布局的工作机能,需要测定焊缝的两相含量。采用铁素体检测仪检测了焊缝、母材、热影响区的铁素体含量见表2-7。 表2-7 焊缝、母材和热影响区的铁素体含量 % 测试位置 第1点 第 2点 第 3点 焊缝 47.0 44.6 47.1 母材 49.8 49.2 52.1 热影响区 48.7 48.5 49.6 采用PME3金相显微镜,对焊接接头的焊缝区、热影响区和母材取样进行金相阐发。对试样进行机械抛光,采用5%三氯化铁盐酸水溶液浸蚀。其显微组织别离如图2-1,2-2,2-3所示。 图2-1 2205双相不锈钢金相组织 ×500 图2-2 焊缝金相组织 ×500 图2-3 焊接热影响区金相组织 ×500 五、焊接工艺中应留意的几个要素 1. 2205双相不锈钢有很高的强度,其延长率小于奥氏体不锈钢。因而,在焊缝组对时,应严酷节制组对证量,若是强力组对,焊接完成后很难矫形,既使可以或许矫形,也会发生很大的残存应力,使力学机能劣化,抗侵蚀机能下降。 2. 2205 双相不锈钢的焊接对污染更敏感,任何类型的油污、油脂和水分均会影响材料的抗侵蚀性及力学机能。因而,焊接前应对焊接区域用丙酮进行清洗,完全断根油污、土壤、尘埃和水分等污染。 3. 选择合理的焊接线能量很是主要。当采用很小焊接线能量时, 因为快速冷却使得焊接热影响区和焊缝的铁素体含量偏高,对耐侵蚀机能和力学机能晦气;可是过高的焊接线能量会烧损合金元素、冷却太慢而使得两头相析出,惹起相组织的不均衡,同样对耐侵蚀机能和力学机能晦气。因而,通过调整焊接线能量输入能够获得最佳的焊缝和焊接热影响区机能。 4. 焊接完成后,应对焊缝和焊缝热影响区进行铁素体检测,查验焊接工艺的合理性。当铁素体含量低于30%, 2205双相不锈钢会发生脆化。 第三章 铁素体不锈钢焊接机能研究 第一节 铁素体不锈钢的引见 焊接性是指同种金属材料或异种金属材料在焊接加工前提下,可以或许构成具备必然利用机能的焊接接头的特征,焊接性与材料、工艺、布局和利用前提等要素都有亲近的关系。在不锈钢加工工艺中,焊接是最次要的必不成少的加工手艺之一。焊接件的数量、品种、规格在不竭地添加,对焊接工艺和质量的要求也越来越高。 不锈钢因为其具有优异的耐蚀性、成型性、相容性以及在很宽温度范畴内的强韧性等一系列特点,被普遍使用于化工、石油、冶金、航天、航空、核工业、交通运输、轻工业、纺织、电子等工业部分及日常糊口用品,作为耐蚀材料、耐热材料、低温材料、无磁材料、耐磨材料及功能材料等 。 铁素体不锈钢的焊接工艺性不如奥氏体不锈钢,一般要求焊前预热和焊后热处置。对于能够焊前预热或焊后进行热处置的焊接构件,可选用与母材金属不异化学成分的焊接材料;对于不答应预热或焊后不克不及进行热处置的焊接构件,应选用奥氏体不锈钢焊接材料,以包管焊缝具有优良的塑性和韧性引。 不锈钢是指具有抵当大气、酸、碱、盐等侵蚀感化的台金钢的总称。按其金相组织可分为五类:即铁素体不锈钢、马氏体不锈钢、奥氏体不锈钢、双相不锈钢和沉淀软化不锈钢 下面别离引见。 一、铁素体不锈钢的构成和品种 铁素体是指铁和其它元素构成的体心立方晶格布局的固溶体。对一般钢而言,凡是是指碳和其它元素在a铁中的间隙固溶体(a)12铬在a铁中的间隙固溶体。此中还含有相当低的碳和铁素体的构成元素如A1、Mo等,以包管钢的组织次要是铁素体。它具有强烈的磁性.不克不及用淬火方式使之软化。含铬量一般在l2 ~3o 之间,含碳量大大都低于0.12 。铁素体不锈钢可分为通俗类和高纯类;按铬含量又可分为低铬类和高铬类。 1、通俗铁素体不锈钢 (1) 12%~14%Cr型 12%~14%Cr钢只要在碳含量很低的环境下,才属于铁素体型不锈钢,如0Crl2、0Crl3等。有的还加有少量铁素体构成元素A1的钢,如0Crl3Al等。低铬铁素体不锈钢分析机能良,但耐蚀性不如高铬类。 (2) 16%~18%Cr型 16%~18%Cr铬的钢只要在碳含量很低时(0.12 )0Crl 7Ti、1Crl7Mo等钢 当铬低碳高时,会有~定命量的珠光体如1Crl7钢。碳含量更高时,如7Cr17等钢,已属于马氏型不锈钢。总之,Crl7型不锈钢能否属于铁素体型,次要取决于碳含量和添加铁素体构成元素。 (3) 25%~30%Cr型 25%~30%Cr铬型不锈钢因含铬量很高,均为铁素体组织。在铁素体不锈锕中是耐蚀机能和抗高温氧化机能最好的一类。但因铬含量高,通俗铁素体型不锈钢的多种脆性等错误谬误愈加凸起和严峻。 2、高纯高铬铁素体不锈钢 1969年美国初次采用CRP法()+N≤0.0l%的EB26-1钢,即ASTMXM-27(1975年试制成功)1979Crl8Mo2钢(1980年采用线%的Mo,以改善其耐非氧化性介质和耐点蚀、缝腾l侵蚀等机能,对晶间侵蚀还起到必然的延迟敏化感化。C+N总量的最大答应量,随钢种成分和用处要求而异 在C+N总含量极低时,经焊接或高温固溶淬火后,能够消弭晶间侵蚀敏感性然而,因为要求临界含量很低(+N≤0.01%~O.015% )()(C+N0.03%)(C+N0.035%~0.045%)1给出上述各类已列入国度尺度的铁素体不锈钢的商标及化学成分。 表3-1 铁素体不锈钢的商标及化学成分 商标 化学成分/% C Si Mn P S Cr Mo 其他 0Cr13Al ≤0.08 ≤1.00 ≤1.00 ≤0.035 ≤0.030 11.5~14.5 Al 0.10~0.30 00Cr12 ≤0.03 ≤1.00 ≤1.00 ≤0.035 ≤0.030 11.00~13.00 1Cr17 ≤0.12 ≤0.75 ≤1.00 ≤0.035 ≤0.030 16.00~18.00 Y1Cr17 ≤0.12 ≤1.00 ≤1.25 ≤0.060 ≤0.150 16.00~18.00 1Cr17Mo ≤0.12 ≤1.00 ≤1.00 ≤0.035 ≤0.030 16.00~18.00 0.75~1.25 00Cr30Mo2 ≤0.010 ≤0.40 ≤0.40 ≤0.030 ≤0.030 28.5~32.00 1.50~2.50 N≤0.015 00Cr27Mo ≤0.010 ≤0.40 ≤0.40 ≤0.030 ≤0.030 25.00~27.50 0.75~1.50 N≤0.015 二、普互市铬铁素体不锈钢具有的次要问题 1、脆性改变温度和缺口敏感性 高铬铁素体不锈钢的韧性一脆性辖变温度,一般都在室温以上。随含铬量的提高或缺口锋利度的添加,其脆性改变温度也较着升高,当温度升到870℃时,缺口敏感性才完全消逝形成脆性改变温度高和对缺口敏感性大的次要缘由是,钢两头隙元素,特别是碳、氮和氧等含量较高,并与其化合物沉淀相关。这些同化物和析出相往往是应力集中处和裂纹发源处。 2、475℃脆性和δ相脆性 (1) 475℃脆性 含铬量跨越l2%的铁素体不锈钢,加热至340~540℃时,经必然时间后,钢的硬度添加,冲击韧性显著降低,特别是470℃时,最为严峻,故称为475℃脆性。发生475℃脆性的根基缘由是一种富铬(6183%Cr)475℃脆性能够通过将镪加热到600℃以上温度,并保温必然时间,快速冷却至室温的法子来消弭。温度愈高,脆性消脒愈加容易,凡是是在700~800℃之问处置。 (2) δ相脆性按照Fe-Cr相图,当铬含量在15%~70%范畴内,于500~800℃时具有δ相。它是一种金属阃化台物,含铬42%~5O%,无磁性,具有四方晶格布局,属高硬度脆性相。δ相起首发生于晶粒鸿沟,呈链网小岛外形,使钢的硬度提高,却显著降低钢的塑性、缺口韧性及耐蚀机能。添加某些元素,如钼、硅等,能够扩大δ相区具有范畴,使δ相区向低铬浓度标的目的挪动,有益于δ相的构成。冷加工也会增大 相的析出速度。提高铬含量将显著加快δ相的构成。δ相能够通过加热至800℃以上温度,保温必然时间使其消融后快速冷却至室温的法子来消弭。 3、高温脆性 通俗高铬铁素体不锈钢,加热至950~1000℃以上,急冷至室温,其塑性和缺口韧性显著降低,称为高温脆性。若从头加热至750~850℃,能够恢复其塑性。这种高温脆性十分无害,在进行焊接、950℃以上等温热处置或锻造过程中,均可能呈现这种脆性;同时耐蚀性也显著降低。发生高温脆性的根基缘由是与碳、氮等间隙元素的化台物在晶界和晶内位错上析出相关。降低钢中的碳、氮含量,削减以至避免碳、氮化合物的沉淀析出,能够大大改善高温脆性。 4、晶问侵蚀敏感性 通俗高铬铁素体不锈钢在加热过程中具有着475℃脆性、δ相脆性和高温脆性的三个脆化温度区 因为富铬的α'相δ相或碳、氮化合物的析出等缘由,不只惹起脆化,并且带来晶间侵蚀敏感性,使耐蚀机能显著降低。特别是当温度跨越900~950℃以上尔后快冷时。具有十分敏感的晶间侵蚀倾向。即便钢中碳、氮含量较低,奶在自来水如许弱的侵蚀前提下。经高温空冷或焊缝区也会发生晶间侵蚀。若从头加热至700~850℃热处置.其晶问侵蚀敏感性能够消弭。 对通俗高铬铁素体不锈钢从高温快冷后发生晶间侵蚀倾向机理的注释:是因为富铬碳化物的析出形成其附近贫铬惹起的。碳、氮在铁索体中的固溶度比在奥氏体中小得多,而铬在铁素体中的扩散速度比在奥氏体中大的多。当高铬铁素体不锈钢加热至950℃以上,富铬的碳氮化合物消融于铁索体中但在陕速淬火玲却过程中,因为高渡过饱和的间隙固溶体具有强烈析出倾向和在铁素体中碳、氮元素的扩散速度极快()700~850℃时,困铬的快速扩散,添加了贫铬区的铬含量 虽有晶间析出物具有,但耐晶间侵蚀机能优良。 第二节 试验材料和方式 一、试验材料化学成分()()C Si Mn P S Cr SUS410S 0.025 0.35 0.30 0.026 0.002 12.15 尺度要求 ≤O.08 ≤1.00 ≤1.00 ≤O.040 ≤0.030 11.50一l3.5O 二、试验方式 采用手工钨极氩弧焊方式进行焊接机能研究。 三、焊接工艺配备 1、焊接试验设备。选用日本产(OTC)P-300 2、焊接评定用材料。分析考虑各个方面的顺应性,试验拟采用奥氏体不锈钢焊接材料,且考虑到铁素体不锈钢母材(Cr无Ni)Ni含量的ER309L焊丝。焊接过程中,尽量削减焊接接头在高温的逗留时间,有助于焊接接头的热影响区铁素体组织的晶粒不致很快长大,从而提高焊接接头塑性。可采纳焊后强制的冷却体例来削减高温脆化和475℃脆化,防止裂纹的构成。ER309L焊丝的化学成份见表3-3,机械机能见表3-4,焊接用庇护气体成分含量见表3-5。 表3-3 ER309L焊丝化学成份()C Si Mn P S Cr Ni ER309L 0.016 0.41 1.84 0.019 0.002 23.28 13.68 表3-4 ER309L焊丝机械机能 商标 抗拉强度伸长率δ5(%)2 H2 H2O 露点 氩气 99.99% 100 ppm 15 ppm 5 ppm 30 ppm -50℃ 3、试板坡口形式(如图3-1所示)。 图3-1 试板坡口形式 四、焊接工艺参数 通过工艺试验,确定了最终的焊接工艺参数() 为查验焊接质量,按拍照关尺度,对焊接接头进行了焊接工艺评定。 一、焊接接头的无损检测 工艺评定试板焊接接头按JB4730/T-2005《承压设备无损检测》、JB4730.2-2005的要求进行了RT()100x光射线 mA。对接接头内不具有裂纹、未熔合、未焊透和条形缺陷,评片成果为I级。 二、焊接接头的机械机能测试 1、根据JB4708-2000{钢制压力容器工艺评定》要求,别离进行了拉伸及弯曲试验。 2、按照GB/T228.1987( 3、按照GB/T232.1999《金属材料弯曲试验方式》和表3-7的划定测定焊接接头的无缺性和塑性。及格目标:试样弯曲到划定的角度后,其拉伸面上沿任何标的目的不得有单条长度大于3 mm的裂纹或缺陷,试样的棱角开裂一般不计,但由夹渣或其它焊接缺陷惹起的棱角开裂长度应计入。 表3-7 弯曲试验尺寸划定 试样厚度S(mm) 弯心直径D(mm) 支座间距离(mm) 弯曲角度 4.0 4S 6S+3 180° 表3-8 1号试样拉伸及弯曲试验成果 焊接办法 拉伸试验(接头板拉) 弯曲试验(d=4a,a=4.0mm,α=180°) Rm(MPa) 断裂位置 面弯二件 背弯二件 手工钨极氩弧焊要求 540、580 母材 及格 及格 ≥480 试样弯曲到180°后,拉伸面上沿任何标的目的不得有单条长度大于3mm的裂纹或缺陷 表3-9 2号试样拉伸及弯曲试验成果 焊接办法 拉伸试验(接头板拉) 弯曲试验(d=4a,a=4.0mm,α=180°) Rm(MPa) 断裂位置 面弯二件 背弯二件 手工钨极氩弧焊要求 490、520 母材 及格 及格 ≥480 试样弯曲到180°后,拉伸面上沿任何标的目的不得有单条长度大于3mm的裂纹或缺陷 表3-10 3号试样拉伸及弯曲试验成果 焊接办法 拉伸试验(接头板拉) 弯曲试验(d=4a,a=4.0mm,α=180°) σb(MPa) 断裂位置 面弯二件 背弯二件 手工钨极氩弧焊要求 510、580 焊缝、母材 及格 及格 ≥480 试样弯曲到180°后,拉伸面上沿任何标的目的不得有单条长度大于3mm的裂纹或缺陷 由表3-8,3-9,3-10的拉伸及弯曲试验成果可知:焊接接头抗拉强度均高于要求值,且有较大敷裕量;面弯和背弯试样弯曲后,未发生裂纹或缺陷,表白焊接接头持续、致密,塑性较好。 三、焊接接头宏观查抄 按照GB/TI3298—1991《金属显微组织查验方式》制备试样,经5%铬酸电解溶液侵蚀后,进行焊接接头宏观查抄,受检面焊缝均未发觉任何焊接缺陷。 四、焊接接头的耐晶间侵蚀试验 按照尺度ASTM A 763-93{Standard Practices forDetecting Susceptibility to Intergranular Attack in Fer—rite Stainless Steels)24 h。试验竣事后取出试样,洗净、干燥、弯曲180。后,在10倍放大镜下察看弯曲试样外概况。经对试样查验,未发觉较着的晶问侵蚀而发生的裂纹。 五、焊接接头微观组织 经电解溶液侵蚀后,进行焊接接头微观组织察看(2和图3-3所示)+少量的8铁素体;热影响区组织为铁素体()+() 图3-2 焊接热影响区的微观组织 图3-3 焊缝横向切面图 六、小结 1、在选定的焊接工艺前提下,焊接接头机能满足要求,宏观查抄未发觉焊接缺陷。 2、无损检测焊接接头内不具有裂纹、未熔合、未焊透和条形缺陷。 3、焊接接头抗拉强度均高于要求值,且有较大敷裕量;面弯和背弯试样未发生裂纹或缺陷;焊接接头持续、致密,塑性较好。 4、焊接接头宏观查抄时,受检面焊缝均未发觉任何焊接缺陷。 5、对焊接接头进行耐晶间侵蚀试验,未发觉较着的晶间侵蚀而发生的裂纹。 6、焊缝组织为细长的条状奥氏体+少量的δ铁素体;热影响区组织为铁索体+马氏体。 第四章 马氏体不锈钢 第一节 马氏体不锈钢的化学构成及分类 按照铁铬二元相图(1)831~1394℃ 的温度范畴内,接近纯铁的一边,具有一个封锁的γ相区()()()Fe-Cr工二元台金均衡相图而言,铬含量大于12%时,在所有温度前提下.均不具有奥氏体组织,为此只要插手能改变相图扩大γ相区的元素,()0.6%时,纯()18%摆布。若继续添加碳含量,因构成碳化物等而不再扩大7相区,但能提高耐磨性。因而,马氏体不锈钢一般含铬量在12%~18%之间,含碳量在0.1%~l.0%范畴内。 鉴于碳对钢的组织与机能的严重影响,马氏体铬不锈钢习惯上可按碳含量大体分为三类:(1) 低碳类:c≤0.1 5%,Crl2%~14%,如1Crl3;(2) 中碳类:C 0.2%~0.4%,Crl2%~14%,如2Crl3,3Cr13等;(3) 高碳类:C 0.6%~l.0% ,Cr18%,如9Cr19,9Crl8MoV等。 为了改善铬马氏体不锈钢的机能向钢中插手少量的镍,于是构成另一类()2%Ni时,就有较着结果。如许能够用镍代碳,如1Crl7Ni2马氏体不锈钢,因其低碳高铬加镍,比一般马氏体不锈钢具有更好的耐蚀性、强度与韧性。表4-l为列入国度尺度的各类马氏体型不锈钢的化学成分。 图4-1 铁铬二元相图 表4-1 马氏体型不锈钢的化学成分 商标 化学成分/% C Si Mn P S Ni Cr Mo 1Cr12 ≤0.15 ≤0.50 ≤1.00 ≤0.035 ≤0.030 ① 11.50~13.00 — 1Cr13 ≤0.15 ≤1.00 ≤1.00 ≤0.035 ≤0.030 ① 11.50~13.50 — 1Cr13Mo ≤0.08~0.18 ≤0.60 ≤1.00 ≤0.035 ≤0.030 ① 11.50~14.00 0.30~0.60 Y3Cr13 ≤0.15 ≤1.00 ≤1.25 ≤0.060 ≤0.150 ① 12.00~14.00 ② 2Cr13 0.16~0.25 ≤1.00 ≤1.00 ≤0.035 ≤0.030 ① ≤12.00~14.00 — 3Cr13 0.26~0.40 ≤1.00 ≤1.00 ≤0.035 ≤0.030 ① 12.00~14.00 — 3CrMo 0.28~0.35 ≤0.80 ≤1.00 ≤0.035 ≤0.030 一 12.00~14.00 0.50~1.00 Y3Cr13 0.26~0.40 ≤1.00 ≤1.25 ≤0.060 ≤0.150 ① 12.00~14.00 ② 1Cr17Ni2 0.11~0.17 ≤0.80 ≤0.80 ≤0.035 ≤0.030 1.50~2.50 16.00~18.00 7Cr17 0.65~0.75 ≤1.00 ≤1.00 ≤0.035 ≤0.030 ① 16.00~18.00 ③ 8Cr17 0.75~0.95 ≤1.00 ≤1.00 ≤0.035 ≤0.030 ① 16.00~18.00 ③ 11Cr17 0.95~1.20 ≤1.00 ≤1.00 ≤0.035 ≤0.030 ① 16.00~18.00 ③ Y11Cr17 0.95~1.20 ≤1.00 ≤1.25 ≤0.060 ≤0.030 ① 16.00~18.00 ③ 注:① 答应含有≤0.60%Ni ;② 可插手≤0.60%Mo;③可插手≤0.75%Mo。 尺度的马氏体不锈钢是:403、 410、 414、 416、 416(Se)、 420、431、440A、440B和440C型,这些钢材的耐侵蚀性来自“铬”,其范畴是从11.5至18%,铬含量愈高的钢材需碳含量愈高,以确保在热处置期间马氏体的构成,上述三种440型不锈钢很少被考虑做为需要焊接的使用,且440型成份的熔填金属不易取得。 尺度马氏体钢材的改良,含有类如镍、钼、钒等的添加元素,次要是用于将尺度钢材受限的容许工作温度提拔至高于1100K,当添加这些元素时,碳含量也添加,跟着碳含量的添加,在焊接物的软化热影响区中避免龟裂的问题变成更严峻。 马氏体不锈钢能在退火、软化和软化与回火的形态下焊接,无论钢材的原先形态若何,颠末焊接后城市在临近焊道处发生一软化的马氏体区,热影响区的硬度次要是取决于母材金属的碳含量,当硬度添加时,则韧性削减,且此区域变成较易发生龟裂、预热和节制层间温度,是避免龟裂的最无效方式,为得最佳的性质,需焊后热处置。 马氏体不锈钢是一类能够通过热处置(淬火、回火)对其机能进行调整的不锈钢,通俗地讲,是一类可软化的不锈钢。这种特征决定了这类钢必需具备两个根基前提:一是在均衡相图中必需有奥氏体相区具有,在该区域温度范畴内进行长时间加热,使碳化物固溶到钢中之后,进行淬火构成马氏体,也就是化学成分必需节制在γ或γ+α相区,二是要使合金构成耐侵蚀和氧化的钝化膜,铬含量必需在10.57%以上。按合金元素的不同,可分为马氏体铬不锈钢和马氏体铬镍不锈钢。 马氏体铬不锈钢的次要合金元素是铁、铬和碳。图1-4是Fe-Cr系相图富铁部门,如Cr大于13%时,不具有γ相,此类合金为单相铁素体合金,在任何热处置轨制下也不克不及发生马氏体,为此必需在内Fe-Cr二元合金中插手奥氏体构成元素,以扩大γ相区,对于马氏体铬不锈钢来说,C、N是无效元素,C、N元素添加使得合金答应更高的铬含量。在马氏体铬不锈钢中,除铬外,C是另一个最主要的必备元素,现实上,马氏体铬不锈耐热钢是一类铁、铬、碳三元合金。当然,还有其他元素,操纵这些元素,可按照Schaeffler图确定大致的组织。 第二节 马氏体不锈钢的焊接工艺 属于马氏体不锈钢的钢号有1Cr13、2Cr13、3Cr13、4Cr13、3Cr13Mo、1Cr17Ni2、2Cr13Ni2、9Cr18、9Cr18MoV等。 一、焊接性 有强烈的冷裂倾向,焊缝及热影响区焊后均为硬而脆的马氏体组织,钢中含碳量越高,冷裂倾向越大。焊接时在温度跨越1150℃的热影响区内,晶粒显著长大。过快或过慢的冷却都可能惹起接头脆化。例如,1Cr13钢焊后冷却速度小于10℃/s时,在热影响区将获得粗大的铁素体加碳化物组织,使塑性显著降低;当冷却速度大于40℃/s时,则会发生粗大的马氏体组织,同样也使塑性下降。马氏体不锈钢的晶间侵蚀倾向很小。在各类不锈钢中,马氏体不锈钢的焊接机能较差,焊缝热影响区有强烈的淬硬倾向,较大的焊后残存应力以及因为氢的感化所惹起的延迟裂纹。出格是高碳马氏体不锈钢更为敏感,因而焊接这类不锈钢工件时,一般采用200~400730~790C的炉中保温.然后再进行空冷。为了断根氢惹起的延迟裂纹,应留意焊条的干燥、焊缝坡口的洁净以及在干燥氛围下进行焊接等要素。可用奥氏体不锈钢焊条焊接马氏体不锈钢 二、焊接工艺 1、焊前预热 焊前预热是防止发生冷裂纹的次要工艺办法。当C的质量分数为0.1%0.2%200~260℃,对高刚性焊件可预热至400~450℃。 2、焊后冷却 焊件焊后不该从焊接温度间接升温进行回火处置,由于焊接过程中奥氏体可能未完全改变,如焊后当即升温回火,会呈现碳化物沿奥氏体晶界沉淀和奥氏体向珠光体改变,发生晶粒粗大的组织,严峻降低韧性。因而回火前应使焊件冷却,让焊缝和热影响区的奥氏体根基分化完了。对于刚性小的焊件,能够冷至室温再回火;对于大厚度的焊件,需采用较复杂的工艺;焊后冷至100~150℃,保温0.5~1h,然后加热至回火温度。 3、焊后热处置 目标是降低焊缝和热影响区的硬度,改善塑性和韧性,同时削减焊接残存应力。焊后热处置分回火和完全退火两种。回火温度为650~750℃,保温1h,空冷;若焊件焊后需机加工的,为了获得最低硬度,可采用完全退火,退火温度为830~880℃,保温2h炉冷至595℃,然后空冷。 4、焊条的选用 焊接马氏体不锈钢用焊条分为铬不锈钢焊条和铬镍奥氏体不锈钢焊条两大类。常用铬不锈钢焊条有E1-13-16(G202)、E1-13-15(G207);常用铬镍奥氏体不锈钢焊条有E0-19-10-16(A102)、E0-19-10-15(A107)、E0-18-12Mo2-16(A202)、E0-18-12Mo2-15(A207)等。 三、焊接材料的选用 焊条的选用须在确保焊接布局平安、靠得住利用的前提下,按照被焊材料的化学成分、力学机能、板厚及接头形式、焊接布局特点、受力形态、布局利用前提对焊缝机能的要求、焊接施工前提和手艺经济效益等分析考查后,有针对性地选用焊条、需要时还需进行焊接性试验。 1、按照等强度的概念,选择满足母材力学机能的焊条,若是选用强渡过低的焊条将达不到设想要求的力学机能,选择强度较高的焊条不只工人操为难度添加、焊接成形坚苦,并且还会大大的添加企业的出产成本。 2、按照母材合金成份选择化学成份不异(附近)的焊材,若是焊缝与母材化学成分相关太大,高温持久利用后,接头区域某些元素发生扩散现象(如碳元素在熔合线附近的扩散),使接头高温机能下隆。为了提高焊缝的抗裂纹机能,焊材的含碳量应低于母材的含碳量,因为钢中碳和合金元素的配合感化,耐热钢焊接时极易构成液硬组织,焊接性较差。为此耐热钢一般焊前预热,焊后进行回火处置。 3、因为母材的可焊机能差,可选用塑、韧性目标较高的低氢型焊条。同时降低C、S、P等杂质的含量。 第三节 焊接工艺办法 能够通过预热来降低冷裂纹呈现概率,预热及道间温度要求节制在180~300620~6901小时,为了包管焊缝金属强度,在620温度下回火不跨越去30h,不然降低回火温度;通过焊后热处置不只能消弭焊接残存应力,更主要的是能改善组织,提高接头的分析力学机能。 采用少的焊接线能量焊接,防止过多的马氏体淬硬组织生成。 采用富氩气体庇护进行喷射过渡焊接(电弧长度节制在4mm~5mm 第四节 铬系马氏体不锈钢的焊接性 铬系马氏体不锈钢有:1Cr13、2Cr13、3Cr13、Y3Cr13、3Cr13Mo、4Cr13、3Cr16、7Cr17等钢种,这些钢种是铬从11.5%~18%按其耐蚀性派生出来的。铬是铁素体构成元素,为了连结马氏体组织,较高的铬需要较多的碳含量,以使在热处置后构成马氏体。马氏体不锈钢在临界(AC3)()1/10~1/25,延迟裂纹焊后5天之内仍应留意,可能发生开裂。 铬系马氏体不锈钢跟着碳含量的添加,焊接接头的冷裂绞倾向加大。所以用来制造焊接布局的大都是1Cr13、2Cr13等马氏体不锈钢,含碳更高的3Cr13、4Cr13等冷裂纹倾向更强,一般不克不及焊接。 已知Cr13型不错钢中C+N的含量的添加,软化加强,裂纹倾向加剧。如图4-2是马氏体不锈钢用斜Y型坡口铁研式裂纹试验的裂纹敏感性和C+N总含量的关系。由图可见降低C+N能够显著改善Cr13型马氏体不锈钢的焊接延迟裂纹的敏感性。 图4-2? 马氏体不锈钢裂纹敏感性和C-N的关系 1Cr13马氏体不锈钢,现实上是半马氏体组织,在焊接热影响区近缝区会构成粗大铁素体及沿晶界析出的碳、氮化物,塑韧性显著降低。因而在采用同质焊材时,焊材中应添加Nb、Ti、Al等合金元素,可细化晶粒,提高焊缝金属的塑韧性,防止裂纹的发生。 参考文献 【1】. 2205双相不锈钢的焊接性研究综述. 焊管,2005,28(5): 6~10,89. 【8】 李尚周,Wiseman R,Sunter B J. 2205双相不锈钢MIG焊接研究. 焊接学报,1995,16(2):68~74. 【9】 刘靖涛. SAF2205双相不锈钢的焊接. 焊接手艺,2001,30(6):17~18. 【10】 张 兰. 我国不锈钢焊接工艺研究现状及进展[J]. 山西冶金,2007,106(2):1-5. 【11】 陈文忠,欧阳建明,罗辉如.1Cr17铁素体不锈钢带材焊接和冷轧工艺切磋[J]. 特钢手艺,2002,1:23-28. 【12】 张永兰,李亚江,于衍志. 铁索体不锈钢焊接区域的组织特征[J]. 机械工程材料,1994,18(6):14-16. 致 谢 本课题在选题和研究过程中获得张书权教员的悉心指点。张教员多次扣问研究历程,并为我指导迷津,协助我开辟研究思绪,细心点拨、热情激励。张教员在工作之余赐与我指点,掉臂歇息,这种舍己为人的精力,永久值得我们进修。且张教员的严谨求实立场和踏结壮实精力,不只授我以文,并且教我做人,给以终身受益无限之道。 在此,对机械系主任王小平教员、焊接教研室主任顾伟教员及代课教员王立跃教员、胥凯教员、王怀玲教员、杨化雨教员、谭严松教员、班主任张帅谋教员暗示感激!感激全体教员对我的培育,并向他们暗示诚挚的谢意和高尚的敬意。同时也感激我的大学同窗三年来对我进修、糊口的关怀和协助,在当前的事业道路上我会愈加勤奋拼搏的。 施工期因为建筑材料堆放、办理不妥,出格是易流失的物资如黄沙、土方等露天堆放,遇暴雨时将可能被冲刷进入水体,形成物质丧失和污染水体。同时建材的散落,也易随雨水进入水体,但只需施工单元对运输、施工功课严加办理,这部门的建材流失能够尽量地削减。本项目弃土弃渣不零丁设置姑且堆场,开挖弃土弃渣土石料堆放量较少,堆放于道路地方,及时清运,日产日清,在加强施工物料办理的根本上,施工期物料流失对水情况的影响可降到最低程度,不会对水体形成较大影响。本项目渡水施工属于短暂性施工,加上水体的自净和恢复能力较快,对水体水质的影响也属于短暂的影响。同时,在施工过程中通过加强办理,于施工岸边设置沉淀池对泥浆进行沉淀处置后上清液作为洒水抑尘用水进行分析操纵。采纳上述办法后,可将项目施工对水体扰动影响将至最低,对水质影响可接管。施工期间的噪声次要来历于各类动力设备、施工机械和运输车辆,施工期仅在白日施工,夜间不施工。 施工单元应规范运输,避免垃圾洒落,也不得随便倾倒建筑垃圾,制造新的垃圾堆场。项目施工建筑垃圾应集中堆放,以蓬布等覆盖,按时清运。施工期间的糊口垃圾应收集到项目独立设置的垃圾箱内,并委托环卫部分按期集中清运。采纳上述办法后,本项目施工期发生的固体废料可以或许获得无效处置,对四周情况的影响较小。本项目为道路交叉口革新工程,次要涉及道路为迎宾大道、红岩路及博园路,目前三条道路均一般利用,本项目施工过程中将对车辆行驶形成必然影响,形成必然程度的堵塞,影响周边居民。项目施工过程中应合理放置施工挨次,采纳单侧施工体例,仅在道路一侧围挡施工,另一侧一般进行交通通行。通过单侧施工体例可尽量降低项目施工对道路交通的影响。因为本项目扶植周期较短,待项目完成后,周边交通将恢复畅达,本项目实施对交通影响可接管。本项目固废污染物次要为路人丢弃的果皮、纸屑饮料瓶(盒)塑料袋等。日常洁净工作由本地环卫部分担任进行。不会对情况形成影响。 施工单元应规范运输,避免垃圾洒落,也不得随便倾倒建筑垃圾,制造新的垃圾堆场。项目施工建筑垃圾应集中堆放,以蓬布等覆盖,按时清运。施工期间的糊口垃圾应收集到项目独立设置的垃圾箱内,并委托环卫部分按期集中清运。采纳上述办法后,本项目施工期发生的固体废料可以或许获得无效处置,对四周情况的影响较小。本项目为道路交叉口革新工程,次要涉及道路为迎宾大道、红岩路及博园路,目前三条道路均一般利用,本项目施工过程中将对车辆行驶形成必然影响,形成必然程度的堵塞,影响周边居民。项目施工过程中应合理放置施工挨次,采纳单侧施工体例,仅在道路一侧围挡施工,另一侧一般进行交通通行。通过单侧施工体例可尽量降低项目施工对道路交通的影响。因为本项目扶植周期较短,待项目完成后,周边交通将恢复畅达,本项目实施对交通影响可接管。本项目固废污染物次要为路人丢弃的果皮、纸屑饮料瓶(盒)塑料袋等。日常洁净工作由本地环卫部分担任进行。不会对情况形成影响。1 施工期因为建筑材料堆放、办理不妥,出格是易流失的物资如黄沙、土方等露天堆放,遇暴雨时将可能被冲刷进入水体,形成物质丧失和污染水体。同时建材的散落,也易随雨水进入水体,但只需施工单元对运输、施工功课严加办理,这部门的建材流失能够尽量地削减。本项目弃土弃渣不零丁设置姑且堆场,开挖弃土弃渣土石料堆放量较少,堆放于道路地方,及时清运,日产日清,在加强施工物料办理的根本上,施工期物料流失对水情况的影响可降到最低程度,不会对水体形成较大影响。本项目渡水施工属于短暂性施工,加上水体的自净和恢复能力较快,对水体水质的影响也属于短暂的影响。同时,在施工过程中通过加强办理,于施工岸边设置沉淀池对泥浆进行沉淀处置后上清液作为洒水抑尘用水进行分析操纵。采纳上述办法后,可将项目施工对水体扰动影响将至最低,对水质影响可接管。施工期间的噪声次要来历于各类动力设备、施工机械和运输车辆,施工期仅在白日施工,夜间不施工。 施工单元应规范运输,避免垃圾洒落,也不得随便倾倒建筑垃圾,制造新的垃圾堆场。项目施工建筑垃圾应集中堆放,以蓬布等覆盖,按时清运。施工期间的糊口垃圾应收集到项目独立设置的垃圾箱内,并委托环卫部分按期集中清运。采纳上述办法后,本项目施工期发生的固体废料可以或许获得无效处置,对四周情况的影响较小。本项目为道路交叉口革新工程,次要涉及道路为迎宾大道、红岩路及博园路,目前三条道路均一般利用,本项目施工过程中将对车辆行驶形成必然影响,形成必然程度的堵塞,影响周边居民。项目施工过程中应合理放置施工挨次,采纳单侧施工体例,仅在道路一侧围挡施工,另一侧一般进行交通通行。通过单侧施工体例可尽量降低项目施工对道路交通的影响。因为本项目扶植周期较短,待项目完成后,周边交通将恢复畅达,本项目实施对交通影响可接管。本项目固废污染物次要为路人丢弃的果皮、纸屑饮料瓶(盒)塑料袋等。日常洁净工作由本地环卫部分担任进行。不会对情况形成影响。 27

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